高速铣削中TaC(NbC)对硬质合金刀具磨损性能的影响

李友生

厦门金鹭特种合金有限公司,厦门,361006

摘要针对航空航天钛合金加工时硬质合金刀具磨损过快的难题,制备了主元素一致、微量合金碳化物TaC(NbC)含量不同的两种WC-Co基硬质合金材料。采用高温维氏硬度计检测两种材料的高温硬度和高温断裂韧性,并制备相同几何参数的立铣刀对钛合金TC4进行铣削加工试验。试验结果表明:在硬质合金中添加微量合金碳化物TaC(NbC),可以同时提高材料的高温硬度和高温断裂韧性,在相同的切削条件下,添加微量合金碳化物TaC(NbC)的硬质合金立铣刀比未添加微量合金碳化物的立铣刀耐磨性更好,刃口断裂裂纹更少,刀具使用寿命更长,更适合航空航天钛合金材料的高速铣削加工。

关键词TaC(NbC);硬质合金刀具;高速铣削;刀具磨损

0 引言

航空航天钛合金属于典型难加工材料,钛合金切削加工通常使用WC-Co类硬质合金刀具,而刀具材质特性直接影响刀具寿命和切削效率。延长钛合金加工的刀具使用寿命并提高加工效率一直是行业内研究的热点。

现有部分航空航天钛合金切削加工研究侧重于通过优化加工策略、刀具几何参数来提高加工效率,延长刀具寿命。谭靓等[1]针对钛合金TC18的铣削过程,研究了硬质合金刀具几何参数对铣削力和加工表面完整性的影响,建立了铣削力的经典模型,并分析了刀具几何参数对表面粗糙度和表面残余应力的影响。ARISOY等[2]研究了刀具几何参数、刀具涂层及切削参数对钛合金TC4加工表面显微硬度和晶粒尺寸的影响。DORLIN等[3]建立了刃口钝圆半径的切削力模型并研究了刀具刃口钝圆半径对钛合金TC4切削分力大小及方向的影响,结果表明,增加刃口钝圆半径会导致切削力增大,但可提升刀具的耐磨损性能。肖虎等[4]搭建了强压液态CO2供给系统,研究低温CO2射流下高速铣削TC4钛合金时的切削温度、切削力、刀具磨损、表面粗糙度以及切屑断屑情况,低温CO2射流可有效降低切削温度,从而抑制刀具磨损。SUI等[5]建立了钛合金切削工艺参数对刀具磨损失效影响的数学模型,并利用数值仿真方法研究了工艺参数对切削温度的影响。易湘斌等[6]研究了不同冷却条件下的钛合金TB6切削试验,研究表明微量油雾润滑可有效减小切削力,提高切削速度,从而提高切削效率。汪耀龙等[7]利用正交试验对钛合金进行高速切削,研究切削三要素对切削力影响,建立了切削力预测模型,为优化工艺参数提供理论指导。

有一些学者对刀具基体材质及添加剂等进行了研究。CHENG等[8]研究了硬质合金的高温力学性能,并从刀具几何结构和复合涂层技术方面提出硬质合金刀具的重切削加工解决方案。林亮亮[9]研究了TaC含量对WC-Co基硬质合金微观组织结构、力学性能及高温硬度的影响,添加TaC可提高硬质合金的常温硬度和抗弯强度,且有助于提高硬质合金的高温硬度。王文广等[10]研究了Cr3C2、VC、TaC和NbC等添加剂对超细晶硬质合金微观组织和力学性能的影响,结果表明,TaC和NbC对抑制WC晶粒生长的作用并不显著,添加NbC对提高硬质合金致密度效果显著。弓满锋等[11]研究了Ni元素含量对WC-Co-TiC-TiN-Mo系硬质合金的微观结构和力学性能的影响,结果表明,当在WC、Co、TiC中添加Ni元素时,WC晶粒分布较为匀质且晶粒相对较细,试样的硬度、密度和致密性等性能得到显著改善。

本文通过在硬质合金基体中添加微量合金碳化物TaC(NbC)制备两种不同高温性能的基体材质,并利用高温维氏硬度计检测两种硬质合金的高温硬度和高温断裂韧性。基于两种基体材质制备相同几何参数的整体硬质合金立铣刀并进行钛合金TC4切削试验,通过分析刀具寿命及磨损形式,研究高速铣削中TaC(NbC)对硬质合金刀具磨损性能的影响。

1 试验条件与测试方法

试验制备了代号为A和B的两种不同成分WC-Co基硬质合金材料,在材料A中添加微量合金碳化物TaC(NbC),其质量分数小于0.1%,两种硬质合金的成分如表1所示。

表1 硬质合金的成分
Tab.1 Carbide composition

硬质合金质量分数(%)WCCoTaC(NbC)平均晶粒度(μm)A约89.7约10.3<0.10.6B89.710.300.6

利用HTV-PHS30高温维氏硬度计检测两种硬质合金材料的高温硬度,测量加载力为98.07 N,保持时间10 s,每组温度下测量3次取平均值。利用扫描电镜在相同倍率下测量压痕顶点处的裂纹扩展长度l,如图1所示,c为裂纹末端到压痕中心距离。两种材质在不同温度下断裂韧性的计算公式为

(1)

式中,KIC为材料断裂韧性,MPa·m0.5H为材料硬度,MPa;E为材料弹性模量,GPa;2d为压痕对角线长度,mm;φ=3。

图1 断裂韧性测量示意图
Fig.1 Schematic of toughness measurement

A、B两种材料在不同温度下的高温硬度和高温断裂韧性如图2和图3所示。

图2 硬质合金的维氏硬度随温度变化曲线
Fig.2 Vickers hardness of the carbide with varied temperature

图3 硬质合金的断裂韧性随温度变化曲线
Fig.3 Fracture toughness of the carbide with varied temperature

整体硬质合金立铣刀在切削钛合金过程中,刀具刃口承受了剧烈的热冲击和机械载荷,硬质合金材质的高温硬度和高温断裂韧性决定了刀具在较高切削温度下的刀具性能。由图2可知,在400 ℃时,硬质合金A的高温硬度比硬质合金B的高温硬度提高了5%,断裂韧性提高4%;在800 ℃时硬质合金A的高温硬度比硬质合金B的高温硬度提高了约14.5%,断裂韧性提高约10.2%。文献[12]研究了在WC-Co基硬质合金中添加微量合金碳化物TaC(NbC)对材料高温硬度的影响机理,结果表明,添加微量合金碳化物TaC(NbC)能提高WC晶粒在粘结Co相中的固溶度,抑制了WC晶粒在高温烧结过程中的晶粒长大,从而提高了WC-Co基硬质合金的高温硬度。

基于A、B两种硬质合金材料,对应制备了相同几何参数的四刃平头立铣刀A和立铣刀B,刀具规格及参数如表2所示。

表2 试验刀具参数
Tab.2 Cutting tool parameters

直径刃长周刃前角周刃后角螺旋角涂层4 mm11 mm7°10°35°TiAlN

切削试验工件材料为退火钛合金TC4,材料硬度为28.2HRC。切削试验的机床为Mazak Nexus 430A-Ⅱ立式加工中心,采用顺铣加工,水基乳化液冷却,使用热缩刀柄保证夹持稳定,加工参数如表3所示。切削一定距离后利用KeyenceVHX-950F光学显微镜测量立铣刀的后刀面最大磨损值。立铣刀A和立铣刀B切削200 m后,使用S-3700N扫描电子显微镜(SEM)观察刀具刃口磨损形貌。

表3 钛合金TC4铣削加工参数
Tab.3 Processing parameters of TC4 alloy

切削速度(m/min)每齿进给量(mm)轴向切深(mm)径向切深(mm)800.0380.08

2 试验结果与讨论

在相同切削加工条件下,立铣刀A和立铣刀B加工钛合金TC4的后刀面磨损曲线见图4。图5为两种立铣刀的后刀面磨损形貌照片。

图4 立铣刀后刀面磨损曲线
Fig.4 Wear curve of flank face of cutting tools

(a)立铣刀A切削60 m磨损照片

(b)立铣刀A切削180 m磨损照片

(c)立铣刀B切削60 m磨损照片

(d)立铣刀B切削180 m磨损照片
图5 两种立铣刀后刀面磨损形貌
Fig.5 Wear morphology figures of two tools

由图4和图5可知,切削距离小于60 m时,两种硬质合金立铣刀均处于正常磨损阶段,刀具后刀面磨损量缓慢增大。此阶段主要是在切削初期,刀具涂层具有良好的耐磨性和隔热性,使得刀具基体在此阶段得到有效保护。然而,由于钛合金切削温度非常高,故部分切削热量必然会传递至刀具基体,而立铣刀A的基体高温硬度优于立铣刀B的基体高温硬度,所以立铣刀A磨损量略小于立铣刀B磨损量。随着切削的进行,刀具刃口的涂层被磨损掉,露出刀具基体,刀具刃口直接承受剧烈的热冲击和机械载荷冲击。由于立铣刀A基体中添加了微量合金碳化物TaC(NbC),其高温硬度和高温断裂韧性比立铣刀B更高,故在刀具后刀面磨损量上立铣刀A比立铣刀B更有优势。立铣刀A切削至180 m时,后刀面磨损量约为0.062 mm,而刀具B切削至180 m时,后刀面磨损量达到0.089 mm。立铣刀A切削至200 m时,后刀面磨损量约为0.076 mm,而刀具B切削至200 m时,后刀面磨损量已达到0.13 mm。

3 刀具失效简析

立铣刀A和立铣刀B切削200 m后,利用扫描电子显微镜对刀具刀尖磨损位置进行分析,两种立铣刀的刀尖磨损形貌如图6所示。

(a)立铣刀A磨损形貌

(b)立铣刀B磨损形貌
图6 两种材质失效刀具的扫描电镜图片
Fig.6 Failure morphology of cutting edge by SEM

由图6可以看出,立铣刀A刀尖部位保持较好,立铣刀B刀尖区域破损严重,露出了基体材质。通过图6局部放大图的对比分析,立铣刀A露出基体部位并未出现明显裂纹,而立铣刀B刃口部位基体表面存在多条裂纹。这是由于立铣刀A中添加了微量合金碳化物TaC(NbC),提高了WC-Co基硬质合金的高温断裂韧性,抑制了裂纹在刀具基体内产生及扩展,使得刀具刃口保持性较优,从而延长刀具寿命。而立铣刀B的高温断裂韧性比立铣刀A的高温断裂韧性差,切削刃承受剧烈的热冲击和机械载荷时容易产生裂纹并不断扩展,致使刀具刃口基体材质崩缺,最终导致刀具失效。

4 结论

(1)制备了两种微量合金碳化物TaC(NbC)含量不同的硬质合金材料A和B及对应的硬质合金立铣刀A和立铣刀B并进行高速铣削钛合金TC4试验。

(2)在主元素一致的情况下,添加有微量合金碳化物TaC(NbC)的硬质合金材料A与未添加微量合金碳化物的硬质合金材料B相比,高温硬度和高温断裂韧性更高。在800 ℃时,高温硬度提高约14.5%,高温断裂韧性提高约10.2%。

(3)在相同条件下切削钛合金TC4,添加了微量合金碳化物TaC(NbC)的刀具耐磨性更好。当切削距离为200 m时,立铣刀A后刀面磨损量为0.076 mm,立铣刀B后刀面磨损量为0.13 mm。

(4)添加了TaC(NbC)的硬质合金材料A的高温断裂韧性更好。在相同的切削条件下,立铣刀A的刃口保持性更好,磨损失效部位的裂纹明显少于立铣刀B。

参考文献

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Influences of TaC(NbC) on Cemented Carbide Tool Wear Resistance in High Speed Milling

LI Yousheng Xiamen

Golden Egret Special Alloy Co.,Ltd.,Xiamen,Fujian,361006

Abstract: Aiming at the problems of fast wear of cemented carbide tools in the machining processes of aerospace titanium alloys, two WC-Co cemented carbide materials with the same main elements and different contents of TaC(NbC) were prepared herein. High temperature hardness and high temperature toughness of two carbide materials were measured by high temperature Vickers hardness tester. Then, the milling experiments of titanium alloy TC4 were performed with end-mills which were made of these two materials. The experimental results show that the high temperature hardness and high temperature toughness may be improved by adding TaC(NbC) to the cemented carbide materials. Under the same cutting conditions, the wear resistance of cemented carbide tools with TaC(NbC) is better than that without TaC(NbC). The tools with TaC(NbC) have less fracture cracks, longer tool life, and are more suitable for high speed milling of aerospace titanium alloy TC4.

Key words: TaC(NbC); cemented carbide tool; high speed milling; tool wear

中图分类号TG711

DOI:10.3969/j.issn.1004-132X.2020.13.012

开放科学(资源服务)标识码(OSID):

收稿日期2019-09-02

基金项目国家科技重大专项(2018ZX04042-001)

(编辑 袁兴玲)

作者简介李友生,男,1981年生。高级工程师,博士。研究方向为硬质合金材料、硬质合金刀具研发及应用。E-mail:li.yousheng@cxtc.com。